07MnNiVDR鋼板GB19189標準舞陽鋼廠訂貨137*8188*0376 張經理
本標準與GB19189-2003相比,主要變化如下:
——擴大鋼板的厚度范圍,小厚度由12mm擴展到10mm;
——改變前標準中的牌號07MnCrMoVR為07MaMoVR、07MnNiMoVDR為07MnNiVDR,新增加牌號07MnNiMoDR;一降低各牌號的P、S含量;
——提高各牌號的沖擊功(KV,)指標,由47J提高至80J。
本標準所含鋼種07MnMoVR、07MnNiVDR:07MnNiMoDR為低焊接裂紋敏感性鋼,12MnNiV下大熱輸入焊接用鋼(焊接熱輸入不大于100kJ/cm)。
本標準與JISG3115-2005《壓力容器用鋼板》標準中相應部分的一致性程度為非等效訂貨137*8188*0376。
表1化學成分07MnNiVDR容器鋼板GB19189舞陽鋼廠
化學成分(質量分數)/%
牌號
C|Si |Mn|P|S |cu |Ni |Cr |Mo |V B Pcm
≤|0.15~|1.20~|6|s|s|≤|≤|0.10~|0:02~|≤'≤
07MnMoVR
0.09 |0.40|1.60 |0.020 |0.010|0.25 |0.40 |0.30 |0.30 |0.06 |0.002 0| 0.20
ogMaw:yTpe |≤|0.15~|1.20~|訂貨137*8188*0376*一s-l0.20~|≤|≤|0.02~|≤|≤
0.09 |o.40|1,50-0.018|0.008|0.25|0.50|0.30|0.30|0.o6 |0.002 o| o.21
≤|0.15g1.20~L8|≤|00.30~||0.10~|s|≤|≤
07MnNiMoDR o.o9|g%0袋1500.015|o.005|o.25|0.60|0.30 N0.30|0.06 |0.0020| 0.21
≤oS11.20~|≤|≤|≤|0.15~|s|s |0.02~|≤≤
12MnNiVR
0.150|1.600/020139,010L025O40|0.30|0.30|0.06 |0.002 0| 0.25
球罐整體熱處理是針對制造、安裝過程中出現(xiàn)的組對變形、焊接殘余應力、焊縫殘余氫和接頭淬硬傾向等因素進行的旨在改善焊接接頭性能、消除殘余應力和殘余氫、提高球罐運行可靠性的有效措施。由于07MnNiCrMo VDR網在熱處理方面固有的特性,國內學術界曾對)7MnNiCrMoV DR鋼制造1500m乙烯球罐中是否需進行整體熱處理存在著不同見解,但考國外標準,如美國ASME一及第二篇、日本JISB8243-1981等標準,對類似鋼材都有當殼板厚度大于38mm需進行熱處理的規(guī)定,我國現(xiàn)行的壓力容器技術標準對碳素鋼和低合金鋼需進行熱處理的厚度規(guī)定比38mm還要低等等情況,在我國*國產化的大型乙烯球罐(訂貨137*8188*0376大慶石化總廠1500m3乙烯球罐)中進行了整體熱處理。大慶乙烯球罐使用情況及開罐檢驗結果證明,進行整體熱處理是可靠的。由于國內球罐整體熱處理技術已比較成熟,故對于其后采用07MnNiCrMoVDR材料建造的蘭州化化工程公司2臺及東方化工廠4臺乙烯球罐均要求進行整體熱處理。
球罐整體熱處理是一個綜合性技術,影響熱處理效果的因素很多,本文結合蘭州化學工程公司兩臺1500m3乙烯球罐的情況,對07MnNiCrMoVDR鋼制乙烯球罐熱處理中遇到的一些問題進行了探討。
07MnNiVDR再熱裂紋敏感性及試驗
采用熱模擬后緩慢拉伸試驗、夏比擺錘沖擊試驗、插銷試驗以及小鐵研試驗等方法,研究了調質高強鋼07MnNiVDR的再熱裂紋敏感性.熱模擬研究表明,采用小熱輸入焊接時,該鋼對再熱裂紋不敏感;大熱輸入情況下,敏感溫度在600℃左右。插銷試驗表明,該鋼具有一定的再熱裂紋敏感性,敏感溫度在600℃左右.熱模擬試驗和插銷試驗的結果一致,小鐵研試驗不適合試驗材料的再熱裂紋敏感性研究.熱模擬后緩慢拉伸是判斷材料再熱裂紋敏感性的有效方法,插銷臨界斷裂初應力對生產有指導意義.盡管未在小鐵研試驗中發(fā)現(xiàn)明顯再熱裂紋,對該鋼實施焊后熱處理還應慎重.訂貨137*8188*0376
試驗用材料選自國產07MnNiVDR鋼板,其化學成分及力學性能如表1和表2所示,符合國家標準GB19189-2011《壓力容器用調質高強度鋼板》要求.
07MnNiVDR容器鋼板GB19189舞陽鋼廠
