燃煤發(fā)電廠脫硝激光氨逃逸在線監(jiān)測分析儀

鍋爐原二次風(fēng)系統(tǒng)分上下兩層，分管直徑咖325 mm×5 mm，噴嘴為咖250 mm×5 mm。上層布置12個(gè)，前后墻各6個(gè);下層布置12個(gè)，前后墻各6個(gè)。上層二次風(fēng)噴口距離布風(fēng)板表面約4 850 mm，水平夾角30;下層二次風(fēng)噴口距離布風(fēng)板表面約2 250 mm，水平夾角30。。考慮兩層二次風(fēng)布置較為接近，燃燒分層效果較差，因此距布風(fēng)板表面約11 700 mm位置處增設(shè)一層12個(gè)二次風(fēng)噴口，前后墻各6個(gè)。通過燃燒配風(fēng)調(diào)整，控制鍋爐額度負(fù)荷下NOx原始排放由285 mg/m3降至≤255 mg/m3。

1.3 SNCR尿素噴射脫硝系統(tǒng)

鍋爐原SNCR脫硝系統(tǒng)采用了18支墻式雙流體，液量為100～200 L/h，脫硝系統(tǒng)氨氮比設(shè)計(jì)值為1.8。噴槍在鍋爐爐膛氣力輸送區(qū)及水平煙道人口均有布置。尿素循環(huán)泵則采用2臺(tái)鍋爐1用1備的運(yùn)行模式，即2臺(tái)鍋爐公用1套尿素輸送循環(huán)系統(tǒng)。原尿素噴射裝置在爐膛側(cè)因噴射距離短，脫硝效率低;在水平煙道側(cè)由于霧化效果差，無法對煙氣中的NOx進(jìn)行深度脫除。另外，由于我國可再生能源發(fā)電大規(guī)模并網(wǎng)，燃煤機(jī)組需實(shí)現(xiàn)靈活性運(yùn)行，而原公用輸送系統(tǒng)無法滿足鍋爐單元制運(yùn)行的需求。

基于以上因素，改造后的SNCR脫硝系統(tǒng)采用了1臺(tái)爐尿素循環(huán)泵1用1備，即單臺(tái)爐單元制輸送系統(tǒng)。尿素噴槍更換為華能清潔能源研究院設(shè)計(jì)的大流量、高霧化、創(chuàng)新型噴槍，噴槍分2列間隔布置于分離器人口水平煙道兩側(cè)。

1.4爐內(nèi)噴鈣脫硫系統(tǒng)

原爐內(nèi)脫硫系統(tǒng)石灰石粉庫布置在遠(yuǎn)離爐膛位置，石灰石粉庫至爐前日用倉的輸送管線過長，距離約為300 m，輸送阻力高且管道容易堵塞。同時(shí)，爐內(nèi)石灰石投入點(diǎn)在鍋爐前墻的上二次風(fēng)口，投入點(diǎn)較高，并且石灰石風(fēng)機(jī)壓力低，噴人爐內(nèi)的石灰石穿透力弱，不能很好地與煙氣混合，造成脫硫效率降低。在大出力情況下，只能將入口SO。濃度降至2 200 mg/m3左右，實(shí)際石灰石大耗量約為4.5 t，僅為原設(shè)計(jì)出力的一半，爐內(nèi)噴鈣效率僅為25%左右。改造后的爐內(nèi)噴鈣脫硫系統(tǒng)選擇在鍋爐廠房一側(cè)新建石灰石儲(chǔ)存?zhèn)}并加裝兩級緩沖輸送系統(tǒng)，石灰石粉分別通過鍋爐下二次風(fēng)管及返料管輸送至爐膛前墻和后墻，

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